在架橋機(jī)將箱梁對位后，先將箱梁落在臨時支撐上，臨時支撐采用測力千斤頂，并通過千斤頂調(diào)整梁體位置及高程，每個支力的反力與4個支點反力的平均值相差不超過土5%。然后進(jìn)行GCQZ球型鋼支座、鋼結(jié)構(gòu)球型支座灌漿作業(yè)，2h后強(qiáng)度〕20 MPa，然后拆除鋼模板，檢查是否漏漿，必要時進(jìn)行補漿，并拆除臨時支撐千斤頂，支座安裝結(jié)束。
GCQZ球型鋼支座、鋼結(jié)構(gòu)球型支座安裝質(zhì)f控制中存在的問題


GCQZ球型鋼支座廠家生產(chǎn)多年經(jīng)驗豐富 鋼結(jié)構(gòu)球型支座性能穩(wěn)定
而且在實際的模板制作過程中表1中的精度也不易，而且在加工預(yù)埋鋼板過程中由于焊接套筒及相關(guān)錨固鋼筋、鋼板變形不易控制，預(yù)埋鋼板安裝時容易出現(xiàn)縫隙。在《客運專線預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制梁暫行技術(shù)條件》3.3.1.2條中要求“支座板應(yīng)保持平整光潔，安裝后預(yù)制梁四個GCQZ球型鋼支座、鋼結(jié)構(gòu)球型支座板相對高差不得超過2 mmo0相鄰GCQZ球型鋼支座、鋼結(jié)構(gòu)球型支座位笠模板高差
為了箱梁架設(shè)后，各支座的受力相近，在《客運專線鐵路橋涵施工質(zhì)量驗收暫行標(biāo)準(zhǔn)》鐵建設(shè)[2005]160號表14.1.11(GCQZ球型鋼支座、鋼結(jié)構(gòu)球型支座安裝允許偏差和檢驗方法》中要求盆式橡膠支座同一梁端支座高差不大于1~。但在施工過程中由于鋼模板在制作和安裝過程中很難達(dá)到要求，而且在施工過程中由于箱梁張拉后箱梁的受力集中在兩端位置，容易引起模板的變形，如果每片梁都對GCQZ球型鋼支座、鋼結(jié)構(gòu)球型支座位置模板進(jìn)行調(diào)整又會給施工進(jìn)度帶來較大的影響，所以在施工中支座的高差不易控制。
(1) 3種直徑的GCQZ球型鋼支座、鋼結(jié)構(gòu)球型支座在常溫20℃左右，豎向壓應(yīng)力12 MPa,剪應(yīng)變士時等效阻尼比除直徑600 mmGCQZ球型鋼支座、鋼結(jié)構(gòu)球型支座的略大于3%以外，均小于300.
(2)從試驗結(jié)果可看出，常溫下，豎向壓應(yīng)力為12 MPa,剪應(yīng)變士時，隨著支座直徑的增大，GCQZ球型鋼支座、鋼結(jié)構(gòu)球型支座的等效阻尼比有減小的趨勢.


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考慮到設(shè)備的摩擦力的存在，國內(nèi)隔震結(jié)構(gòu)在長期荷載作用下GCQZ球型鋼支座、鋼結(jié)構(gòu)球型支座的豎向壓應(yīng)力一般均小于12 MPa，這兩方面因素都會造成天然橡膠支座的等效阻尼比減小，因此，剪應(yīng)變士時，天然橡膠支座的等效阻尼比應(yīng)小于300.
(4)本文的試驗中，GCQZ球型鋼支座、鋼結(jié)構(gòu)球型支座的等效阻尼比的溫度、壓應(yīng)力相關(guān)性表現(xiàn)為線性相關(guān)，應(yīng)變相關(guān)性表現(xiàn)出一定的非線性.
(5)綜上所述，常規(guī)條件下，GCQZ球型鋼支座、鋼結(jié)構(gòu)球型支座的等效阻尼比在200-3%之間，與文獻(xiàn)[[3]一致，結(jié)合文獻(xiàn)[ 9-11]中的設(shè)計實例，在日本隔震設(shè)計中通常忽略天然橡膠支座的粘滯阻尼，建議國內(nèi)在隔震設(shè)計中亦可忽略天然橡膠支座的粘滯阻尼.
研究目的:介紹了在遂渝無昨軌道綜合試驗段2座橋梁上使用的填充聚氨脂調(diào)高盆式橡膠支座。研究結(jié)果:對GCQZ球型鋼支座、鋼結(jié)構(gòu)球型支座的構(gòu)造特點、調(diào)高材料選擇、調(diào)高工藝及填充調(diào)高前后的性能進(jìn)行了試驗及對比，試驗結(jié)果表明該種調(diào)高方式操作方便、性能可靠、造價合理，能很好地滿足客運專線和高速鐵路橋梁支座調(diào)高的要求。

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